雙遼發電廠高壓加熱器管束漏泄原因分析及處理

   時間:2014-03-11 12:27:33
雙遼發電廠高壓加熱器管束漏泄原因分析及處理簡介
    雙遼發電廠高壓加熱器管束漏泄原因分析及處理 趙岩峰 劉志堅雙遼發電廠 汽輪發電機組的加熱器管束漏泄,會導致……
雙遼發電廠高壓加熱器管束漏泄原因分析及處理正文
  雙遼發電廠高壓加熱器管束漏泄原因分析及處理 趙岩峰 劉志堅

雙遼發電廠 汽輪發電機組的加熱器管束漏泄,會導致加熱器水位升高,直接影響機組的安全運行。尤其是高壓加熱器,因給水壓力高、漏泄量大、保護不及時動作,就會使汽輪機汽缸內進水,造成水衝擊事故。並且高壓加熱器停用前後給水溫度變化高達100℃左右,對鍋爐燃燒造成衝擊,調節不好會引起主蒸汽溫度、主蒸汽壓力變化超過規定值。

1   生產概述   雙遼發電廠300MW機組採用三高四低一除氧的回熱系統,高壓加熱器疏水逐級自流至除氧器,低壓加熱器疏水逐級自流至凝汽器。三台高壓加熱器均為哈爾濱鍋爐製造廠生產的單列卧式管板?U型管式雙流程結構,內部設有過熱蒸汽冷卻段、蒸汽凝結段和疏水冷卻段,並採用了大旁路給水系統。

  2   運行情況   雙遼發電廠一、二號機自移交生產後,由於高加管束漏泄等問題,使高加不能隨機安全運行。僅1998年一號機高加就因故障停運3次,由於管束漏泄停運2次;二號機高加停運14次,由於管束漏泄停運達9次,嚴重影響了機組的安全、經濟運行。 

3   管束漏泄的原因分析   a、當高加在低水位或無水位運行時,疏水冷卻段進口(吸水口)露出水面而使加熱蒸汽進入該段,破壞了使疏水流經該段的虹吸作用,形成蒸汽和水兩相流動。容積流量增加,流速增加,形成高速流動的汽水混合物。高速流動的汽水混合物在疏水冷卻段進口處和內部對管束進行沖刷,引起管束沖蝕性破壞。 b、高壓加熱器在運行過程中,其具有一定彈性的U型管束在汽水流動產生的擾動力作用下會產生振動。當激振力的頻率與管束的自振頻率相吻合時,將引起管束共振。尤其在高加低水位或無水位運行時,疏水冷卻段形成的高速流動的汽水混合物將產生較大的激振力,引起管束振動,造成高加管?管板焊口開焊漏泄。 c、根據高加運行情況分析,造成高加低水位或無水位運行的直接原因是高加事故疏水調節閥經常開啟,而事故疏水調節閥常開的原因又是因為高加水位測點低於正常水位,使之誤發信號所致。

4   高壓加熱器管束漏泄的處理 針對高加低水位或無水位運行,造成管束漏泄,從而使高加不能正常投入運行的情況,對高加進行了改進。將高加水位電接點測量筒整體抬高,重新設定了調節器的定值,從而提高了高加水位,避免了高加低水位或無水位運行。 實施方案: a、現場進行高加水位調試,以疏水溫度高於給水進口溫度5.5℃至11.1℃為原則,確定高加水位電接點測量筒和就地水位計的零水位值。由於現場實測一、二號機各台高加水位電接點測量筒和水位計的零水位值不一致,若各台高加水位抬高一致,則實際運行水位並不相同;同時,各高加就地水位計零水位與電接點水位測量筒零水位也不一致。最後,以運轉層地面標高為基準,確認1220mm為高加零水位標高。 b、根據高加零水位的確定值,將高加水位電接點測量筒抬高(見下表)。 項目 一號高加 二號高加 三號高加 一號機抬高值 175mm 165mm 180mm 二號機抬高值 205mm 150mm 160mm   c、根據高加零水位的確定值,將高加水位計抬高(見下表)。 項目 一號高加 二號高加 三號高加 一號機抬高值 170mm 190mm 200mm 二號機抬高值 215mm 170mm 170mm   d、由於在高加電接點水位測量筒零水位抬高后,高加運行水位將超過改前的高加水位保護高III值,故將就地水位計汽平衡管移位接至正常疏水基地調節測量筒汽平衡管上,以保證水位值的一致。

  5   效果檢查   a、一、二號機高壓加熱器電接點水位抬高后,運行穩定,沒有發生管束漏泄現象,投入率達100%。 b、在1998年全年,去掉停機臨檢時間,累計高加因漏泄原因停運達461小時。根據機組熱力試驗報告可知:機組熱耗為8423.2kJ/kW·h;給水溫度降低10℃,機組熱耗增加0.2%;高加投入時,給水溫度為272℃;高加未投入時,給水溫度為160℃。 因此,1998年全年由於高加停投而影響的機組煤耗為:   =892噸標煤 若按市場價300元/噸計算,摺合人民幣26.76萬元。

  6   結論   雙遼發電廠300MW機組高壓加熱器改進是成功的,可供同類型機組借鑒和推廣。

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